膠球清洗裝置凝汽器系統(tǒng)性能分析？

     膠球清洗裝置凝汽器系統(tǒng)性能分析？以某600MW火電機組為研究對象，建立火電機組凝汽器膠球清洗裝置凝汽器系統(tǒng)監(jiān)測模型，為凝汽器膠球清洗裝置凝汽器系統(tǒng)優(yōu)化鑒定了理論基礎。針對凝汽器喉部擴散角和低加對蒸汽熱負荷分配不均的影響，提出安裝導流板改善流體的流動及凝汽器的傳熱特性。以某電廠為例，分析了該系統(tǒng)的工作狀況及運行特征，對模型和軟件進行了驗證。通過建立了凝汽器膠球清洗裝置數(shù)學模型，分析了污垢熱阻、時間常數(shù)、膠球價格和使用壽命對膠球清洗裝置運行參數(shù)的影響。
     通過分析傳統(tǒng)凝汽器膠球清洗裝置系統(tǒng)，設計了一種新型凝汽器膠球清洗裝置凝汽器系統(tǒng)，并建立凝汽器單流程物理模型。針對不同膠球速度、射流速度及投球方式，通過數(shù)值模擬分析了膠球在進口水室內的運動規(guī)律，以及水室旋渦對膠球軌跡的影響，提出了優(yōu)化設計方案。
     火電濕冷機組凝汽器結構比較復雜，本文對凝汽器系統(tǒng)進行簡化，利用Gambit軟件對其建立物理模型如圖1所示。
圖1凝汽器物理模型
     大型機組凝汽器中有數(shù)以萬計根冷卻管束，在凝汽器幾何模型中是很難準確地畫出，用多孔介質來替代冷卻管束，模擬循環(huán)水在凝汽器內的流動情況。二次濾網和收球網并不在這次研究范圍內，因此，對其進行簡化忽略不計。結合大量的論文及運行現(xiàn)場勘察發(fā)現(xiàn)，凝汽器冷卻管束區(qū)結垢嚴重，大多出現(xiàn)在凝汽器管板邊緣地帶。本文主要考慮在循環(huán)水的擾動作用下，針對凝汽器冷卻管束A區(qū)域上邊緣地帶進行清洗，分析膠球在水側的運動軌跡。
     利用Gambit軟件對凝汽器4部分分別進行四面體非結構化網格劃分。計算分析前，先對網格進行無關性驗證，*終確定各個區(qū)域網格數(shù)量，其中凝汽器進口水室30萬，循環(huán)水進水管20萬，凝汽器冷卻管束區(qū)域75萬，凝汽器出水室及循環(huán)水出水管42萬，共計167萬。計算模型網格劃分如圖2所示。
圖2計算區(qū)域及網格劃分
控制方程
     在該模型中，使用FLUENT6.3軟件模擬凝汽器內部流體的流動狀況，將循環(huán)水看作不可壓縮流體。求解條件采用非耦合求解，使用Implicit隱式算法，將流體看做定常流動，采用絕對速度，選擇標準k－ε湍流模型。
邊界條件
     不考慮凝汽器冷卻管束與外部氣體之間的換熱問題，故在模擬過程中不考慮能量方程，將循環(huán)水進水口設定為速度進口邊界條件，定義為2m/s，垂直于進口截面，選擇重力對流體運動的影響，設定膠球密度為1000kg/m3，以速度1．4m/s投球，射流速度為1．3m/s，出口邊界條件設置為壓力出口。在solve面板下，選擇一階迎風格式，打開殘差監(jiān)視器，*后進行迭代計算。
計算結果及分析
     對凝汽器進口水室內流體流場進行模擬時，設定在凝汽器進口水室的進水口處，面向管板方向為中心面，為Z=0m截面，中心面右側為+Z方向，左側為－Z方向;連接凝汽器進口水室和冷卻管管束區(qū)的管板在坐標軸上的位置為X=0m。主要研究Z=1.0m(送球口的中心)、Z=1.2m(送球管的直徑為0.3m，)、Z=0.8。將幾個凝汽器冷卻管束區(qū)域設定為A、B、C、D、E、F等6個區(qū)域，如圖3所示。
圖36區(qū)域圖
     1Z=0m、Z=0．8m、Z=1m、Z=1．2m截面的速度流線圖圖4表示進口水室Z=0m、Z=0．8m、Z=1m、Z=1．2m截面的速度流線圖，從圖中觀察到，水室結構不具有引導性，使高速流體集中在中間區(qū)域，水流整體向前流動。因為管板存在局部阻力，在進口水室Z=0m、Z=0．8m、Z=1．2m截面的上部分區(qū)域均出現(xiàn)旋渦，由于在Z=1．0m截面送球管有一射流，打破了Z=1．0m截面處的旋渦，但是仍然受到旋渦的影響。模擬結果表明，進口水室的旋渦主要發(fā)生在水室上部的A區(qū)域，水室下部也有微弱旋渦出現(xiàn)。

 圖4 進口水室Z截面的速度流線圖
 
 圖5 膠球運動軌跡圖
優(yōu)化設計及數(shù)值模擬
     由于凝汽器進口水室內存在旋渦，為了減弱旋渦的影響，分別改變射流速度和投球速度、射流方式，通過對比模擬結果，選出*優(yōu)的解決方案。下面將速射流度設為1．3m/s 1．7m/s;投球速度分別設為1．0m/s、1．2m/s、1．4m/s、1．6m/s、1．8m/s、2．0m/s、2．2m/s，分別組合成14種投球方式。影響膠球在凝汽器內流動的主要因素包括凝汽器內存在的旋渦、射流速度和投球速度3方面。分別計算各種方案下Z=1m截面的流動狀況以及膠球的運動軌跡。設置數(shù)字1、2、34、5、6、7分別代表7種膠球流速，如1表示膠球速度V=
1m/s，a1表示射流速度U=1．3m/s、膠球速度V=1m/s。射流速度為1．3m/s時結果分析圖6表示對A區(qū)域上部分冷卻管束進行清洗，射流速度為1．3m/s時，送球速度分別為1．0m/s、1．2m/s、1．4m/s、1．6m/s、1．8m/s、2．0m/s、2．2m/s，進口水室內的流線圖和膠球軌跡圖。對膠球通過A、B、C、D、E、F6個區(qū)域的情況進行統(tǒng)計，結果見表1。
     隨著凝汽器送球速度的增大，凝汽器進口水室內在Z=1.0截面上的流線圖基本沒有發(fā)現(xiàn)變化，旋渦仍然存在，起初膠球的速度比較小，會流到B、C、D、E、F區(qū)域中。送球速度在1.0m/s～1.6m/s時，A區(qū)域進球量比較少，進球量增長比較快，送球速度在1.6m/s～2.2m/s時，A區(qū)域進球量比較多，進球量增長緩慢，膠球在水室內不能發(fā)散，對凝汽器管束清洗的區(qū)域減小。
     射流速度為1.7m/s時結果分析圖7是對A區(qū)域上部分進行定區(qū)域清洗，射流速度為1.7m/s，送球速度分別為     1.0m/s、1.2m/s、1.4m/s、1.6m/s、1.8m/s、2.0m/s、2.2m/s時，進口水室內的膠球運動軌跡圖。
射流速度為1.0m/s時結果分析
     選擇射流速度在1.3m/s～1.7m/s之間，送球速度控制在1.6m/s～2.2m/s之間，由于射流水來自于凝汽器循環(huán)水圖7射流速度為1.7m/s的方案管，循環(huán)水的進水速度為2.0m/s，設射流速度*大為2.0m/s。度為1.0m/s的膠球運動軌跡。
射流速度m/s 送球速度m/s A區(qū)域進球數(shù) B區(qū)個 域進球數(shù)C區(qū)域進球數(shù)D區(qū)域進球數(shù)E區(qū)域進球數(shù)F區(qū)域進球數(shù)個個個個個
1.0 1.0 7 1 3 4 3 0
1.0 1.2 6 3 3 2 3 1
1.0 1.4 13 2 1 0 2 0
1.0 1.6 13 0 0 3 2 0
1.0 1.8 15 0 2 1 0 0
1.0 2.0 15 0 2 1 0 0
1.0 2.2 14 0 2 1 0 1
若減小射流速度，分析是否存在*佳的送球速度。因此，對對膠球通過A、B、C、D、E、F6個區(qū)域情況進行觀察，統(tǒng)射流速度為1.0m/s和2.0m/s進行模擬，如圖8所示射流速計結果見表2。
 表2 射流速度為1.0m/s，膠球通過6個區(qū)域的個數(shù)

 圖8 射流速度為1.0m/s的方案
本文以某電廠600MW機組凝汽器膠球清洗裝置系統(tǒng)為研究對象，根據(jù)實際尺寸建立了物理模型，針對凝汽器管板A區(qū)上邊緣區(qū)域，用Fluent軟件對14種投球方式進行了模擬分析，得出以下結論:
(1)當射流速度為1.0m/s，送球速度為1.8m/s～2.2m/s時，膠球進入A區(qū)域的數(shù)量*多為83.33%。
(2)當射流速度為1.3m/s，送球速度為1.6m/s～2.2m/s時，膠球進入A區(qū)域的數(shù)量*少為88.89%。
(3)當射流速度為1.7m/s，送球速度為1.6m/s～2.2m/s時，膠球進入A區(qū)域的數(shù)量*少為83.33%。
(4)得到*優(yōu)方案:射流速度控制在1.3m/s～1.7m/s之間，送球速度控制在1.6m/s～2.2m/s之間，流經A區(qū)域的膠球數(shù)量比較均勻、數(shù)量較多，且清洗面積比較大。